轿车底盘橡胶衬套半经验设计方法研究

邓雄志 刘涛 苏泽博

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【摘要】为改进橡胶衬套的设计方法,利用仿真模型研究了橡胶衬套结构尺寸与刚度的关系,用刚度相对变化率描述了结构尺寸对各向刚度的影响。基于研究结果提出了橡胶衬套的半经验设计方法,并采用该方法对某B级轿车下摆臂衬套进行了结构设计,通过三步结构调整获取的四向刚度均满足设计目标要求。研究表明,橡胶衬套的半经验设计方法解决了衬套结构设计刚度匹配难的问题,具有较高的工程应用价值。

主题词:轿车底盘 橡胶衬套 各向刚度 半经验设计U463.1 A 10.19620/j.cnki.1000-3703.20180212中图分类号: 文献标识码: DOI: Research On Half-Empirical Methodology of Car Chassis Rubber Bush

Deng Xiongzhi, Liu Tao, Su Zebo Automotive Engineering Institute of Guangzhou Automobile Group Co., Ltd, Guangzhou 511434) ( Abstract To improve design method of rubber bush, the relationship between structural size of rubber bush and【 】stiffness was investigated by simulation model. The influences of structural size on integrated stiffness were described by related stiffness variable rate. Half- empirical design methodology of rubber bush was proposed based on research results. A structural design of a B- class car for lower suspension arm bush was performed with this methodology. The four- direction stiffness obtained with three- step structural adjustment complied with design requirement. Research shows that the halfempirical methodology solves the difficult matching problem of stiffness when designing bush structure. The method has a high value for engineering. Key words: Car chassis, Rubber bush, Anisotropic stiffness, Half-empirical design

1 前言

汽车底盘橡胶衬套的各向刚度直接决定底盘的操

NVH

纵稳定性、平顺性、 性能及承载变形性能[1- 2]等,因此,整车制造厂及其研发机构对底盘各衬套刚度目标的设定关注度较高,而对衬套结构设计关注较少[3-4]。

目前国内橡胶衬套生产商对衬套的结构设计依然处于借鉴和沿用的状态[5- 6],生产商具有自己的产品刚度数据库和对标刚度数据库,根据衬套的设计空间和主机厂的刚度目标要求从数据库中进行衬套选型,经过微调结构和胶料硬度、配方达到刚度目标。这种借鉴和沿用的方法非常依赖工程经验,且一般很难保证各向刚度全部与目标吻合,操作性及知识延续性差[7]。为此,本文通过仿真方法重点研究衬套结构参数与衬套橡胶的各向刚度关系,提出了橡胶衬套半经验优化设计方法。

2 衬套结构参数与刚度关系研究模型

为研究衬套结构参数与衬套各向刚度的关系,从最

1)

简单的两骨架衬套[8(]图 入手,在保持材料参数及其它结构参数不变的情况下,分别研究内径变化、外径变化、轴向长度变化及内外径同时变化(保持橡胶厚度不变)时对衬套各向刚度的影响,明确刚度与衬套结构尺寸变化的关系,以设计出满足刚度目标的衬套。

图 两骨架衬套结构示意

2

图为某轿车悬架衬套的原始尺寸,橡胶层初始24 mm, 40 mm, 37 mm,

内径为 外径为 轴向长度为 以该衬套为原型研究衬套结构尺寸变化与各向刚度的关系。

C3D8H

采用 单元建立有限元模型,原始衬套的节

42 300, 34 000, 3

点数为 单元数为 如图 所示。橡胶材料

Mooney-Rivlin

本构采用 模型[9-10],系数C10为0.297

、为C01

0.058,

用该有限元模型计算衬套各向刚度,然后调整衬套尺寸,重新划分网格,计算尺寸变化后的各向刚度。

为研究各向刚度相对内径变化的敏感程度,将刚度变化率相对尺寸变化率的比值定义为刚度相对变化率,表达式为:

( K - K0 ) K0

= 100× f 1)

ϕ (

k ( S - S0 ) S0 f

式中, ϕ 为刚度相对变化率; K 为衬套结构尺寸变化k f后的衬套刚度; K0 为初始衬套刚度; S 为变化后的衬f套结构尺寸; S0为初始尺寸。

1)

式(中分子为刚度变化率,分母为尺寸变化率。

=1

ϕ 表示刚度变化率与尺寸变化率相等,即尺寸变化k

1%, 1%,

则刚度同时变化 ϕ 值为负则表示刚度与尺寸k的变化呈反向变化趋势。( )

记刚度变化率α为 K - K0 K0 ,尺寸变化率 β为f ( - )

S S0 S0 ,则式( 1)

变化为: f

= 100×

ϕ % 2) ( k

3 衬套结构参数对各向刚度的影响 3.1 内径变化对衬套刚度的影响

3.1.1

不同内径的衬套刚度分析保持衬套外径及轴向长度不变,将内径分别设置为

24± 2 mm 24± 4 mm,

和 计算内径变化后衬套各向刚度,

1

结果如表 所列。

4 4各向刚度与内径关系曲线如图 所示,由图 可知,各向刚度随内径的增大逐渐增大,随内径减小而减小,且呈现出非线性趋势;内径增大时,各向刚度变化幅度较大,其中,径向刚度及摆动刚度的变化幅度最大,呈指数增长趋势;内径减小时变化幅度相对较小。 3.2.2

内径变化量与各向刚度关系

1) 2

根据式( 计算各向刚度相对变化率,结果如表

5

所列,刚度相对变化率与内径变化量关系曲线如图所示。 5

由图 可知,刚度变化率均为正,各向刚度与内径的变化成非线性正比关系;径向刚度相对变化率最大, 300%

均在 以上,摆动刚度相对变化率其次,轴向刚度相对变化率最小,即径向刚度对内径的变化最敏感,轴向刚度对内径变化敏感度最低;内径增大与内径减小相比,内径增大时刚度相对变化率更大。

3.2 外径变化对衬套刚度的影响

24 mm 37 mm

保持内径 及轴向长度 不变,外径从

40 mm 2 mm 4 mm,

分别增加和减少 和 计算外径变化后

1)

衬套各向刚度,再根据式( 计算各向刚度相对变化率,

3

结果如表 所列,刚度相对变化率与外径变化量的关系

6

如图 所示。 6

由图 可知,各向刚度相对变化率为负值,各向刚度与外径的变化量呈非线性反比关系;径向刚度的相对

400%

变化率较大,均在 以上;扭转刚度相对变化率最

100%;

小,只有约 外径朝半径方向减小时各向刚度的变化更明显。

3.3 轴向长度变化对衬套刚度的影响

24 mm 40 mm

保持内径 及外径 不变,轴向长度分别

3 mm 6 mm, 31 mm

增大和减小 、 使轴向长度分别变为 、

34 mm 37 mm 40 mm 43 mm,

、 、 和 计算轴向长度变化后衬

4

套各向刚度及刚度相对变化率,结果如表 所列,刚度

7

相对变化率与轴向长度变化量的关系曲线如图 所示。

7

由图 可知,刚度相对变化率为正,各向刚度与轴向长度呈正向非线性比例关系;摆动刚度的相对变化率最大,相对轴向长度的变化最敏感,径向刚度其次;轴向

100%,

及扭转刚度变化率接近 说明轴向及扭转刚度的

1∶1变化率与轴向长度的变化率几乎是 的关系;轴向长度正向或负向变化对径向刚度、轴向刚度、扭转刚度的影响几乎趋势一致,相对于轴向长度减小,轴向长度增大对摆动刚度的影响更大。

内外径同步变化对衬套刚度的影响

保持橡胶径向厚度和橡胶长度不变,内、外径同步

2 mm 4 mm,

增大和减小 、 使衬套沿半径方向整体同步

5

增大或减小,调整后共有 个衬套,其内、外径分别为

20 mm 36 mm 22 mm 38 mm 24 mm 40 mm 26

和 、 和 、 和 、

mm 42 mm 28 mm 44 mm, 5

和 、 和 计算 种不同内、外径的

1)

衬套各向刚度,再根据式(计算各向刚度相对变化

5

率,结果如表 所列,刚度相对变化率与内、外径变化量

8

的关系曲线如图 所示。

表 内、外径同步变化量对应的刚度相对变化率

8

由图 可知,刚度相对变化率为正,说明各向刚度与内、外径的同步变化量呈正向比例关系;扭转刚度相对变化率最大,其对内、外径同步变化最敏感;轴向刚度

100%,

的相对变化率最小,接近 径向刚度、摆动刚度的

200%

相对变化率居中,都在 以下;径向、轴向、摆动刚度相对变化率曲线基本保持水平,内、外径同步增大或减小时,对径向、轴向、摆动刚度的影响一致,内、外径同步增大时则对扭转刚度的影响更大。

前述分析表明,内、外径的变化对径向刚度的影响最大,对摆动刚度的影响其次,对轴向刚度及扭转刚度的影响较弱;轴向长度变化对摆动刚度的影响最大;内、外径同步变化对扭转刚度的影响最大,对轴向刚度的影

6

响较弱,如表 所列。 6

根据表 的结论可使衬套设计人员对工程知识积累及设计经验的依赖度大大降低,提高各向刚度均与目标刚度吻合的成功概率。

4 衬套结构的半经验优化设计4.1 半经验优化设计流程

2~ 6

表 表 为半经验设计提供了定性和定量的参考,使得衬套的半经验设计相对传统的设计方法具有更好的

9

可操作性和成功率。衬套的半经验设计流程如图 所示。 具体实施方法为:首先从数据库中寻找外围尺寸在设计范围内的衬套,然后查看各向刚度与目标刚度是否 成比例,如数据库中存在符合比例要求的衬套则采用该衬套,通过刚度比例关系调整胶料硬度,使其满足设计目标;如数据库中不存在符合比例要求的衬套,则转而寻找橡胶硬度及刚度相近的衬套,根据各尺寸参数对各向刚度的影响程度进行结构优化设计,使其各向刚度与目标刚度吻合,

4.2 衬套半经验优化设计方法的应用

B

以某 级轿车下摆臂衬套的设计为例,该摆臂衬套

5 000 N/mm

径向、轴向、扭转、摆动的刚度目标分别为 、

420 N/mm 1.5(N · mm)(/°) 12.0(N · mm)(/°)

、 和 。外部

20 mm,

尺寸要求为:橡胶内径不小于 橡胶外径不大于

48 mm, 26~58 mm

橡胶轴向长度为 。根据设计目标要求采用半经验设计方法进行设计,首先从数据库中寻找外部尺寸在目标尺寸范围内的衬

2

套,并对比各向刚度是否比例一致。通过对比,图 所示尺寸的衬套可作为设计原型衬套。先对比目标刚度与初始刚度的差异,由目标刚度相

7)

对初始刚度的偏差(表 可知,径向刚度和轴向刚度分

50.29% 29.23%,

别需要上调 和 扭转刚度和摆动刚度分

14.5% 200%

别需要上调 和 。 根据前述分析,每一个尺寸的变化都会带来各向刚度的变化,但每个尺寸对各向刚度的影响量不一致,可通过调整影响最大的量去平衡各向刚度的变化。调整方法为:先增大轴向长度以提升摆动刚度,同时其它各向刚度也得到相应提升;然后通过调整内径或外径尺寸来调节径向刚度,同时补偿其它刚度。

2)

将式( 变化为以下形式:

= 100 % 3)

β α ϕ ( k

200%

将摆动刚度的需求变化率 及摆动刚度的 ϕ k

3), 50%,

代入式( 计算得轴向长度调整量β为 进一步计

37×(1+50%)=55.5 mm, 2)

算轴向尺寸为 再根据式( 求得

1 8),

第 步调整后的各向刚度相对变化率ϕ k0(表 根据

ϕ 可继续预测调整后的衬套各向刚度值。同时调整k0

CAE 8

模型,计算长度变化后的实际刚度值如表 所列。

1

将目标值与第 次调整后的刚度值对比,求出目标

9 9 1

刚度与计算刚度的偏差,如表 所列。由表 可知,第次调整后,径向刚度的需求调整量较大,轴向刚度的需

6,

求调整量最小。根据表 内径变化对径向刚度影响最

大,对轴向刚度影响最弱,符合此次的调整需求。 9

由表 可知,内径应该向负方向调整,以保证各向

2

刚度均减小。再参考表 中内径朝负方向调整的刚度

3), 22.3 mm,

变化率和式( 可计算得内径需调整至约 此

24 mm 22 mm,

处取整将内径从 调整为 取整后的内径变

0.83% 2)

化率为 。然后根据式( 计算预测ϕ ,进一步计

10 10

算得预测刚度值,结果如表 所示,由表 可知,预测刚度值与实际计算刚度值几乎一致。 2

同理,将第 次调整后的各向刚度与目标对比,结

11 11 10%

果如表 所示,由表 可知,各向刚度的偏差都在

15%

以内,已经满足工程设计 的要求。 3 11,

为达到更好的效果,进行了第 次调整。根据表径向刚度的偏差最大,轴向、扭转及摆动的偏差较小,且扭转刚度偏差与其它方向相反,因此,其它方向刚度

6,

调大时,需要对扭转刚度的影响尽可能小。依据表通过调整外径既可以使径向刚度调整量最大,也可使得扭转刚度变化最少。根据外径调整的刚度相对变化

40 mm 39.6 mm

率 ϕ ,当将外径从 减小为 时各向刚度

5% 12

可满足要求,偏差在 以内,预测刚度值见表 。

3

对比第 次调整后刚度与目标刚度值,径向、轴向、

-3.8% 0.5% 2.0% 1.7%

扭转、摆动的偏差分别为 、、和 均在

5% ±15%

以内,远低于工程设计的 要求,至此完成该衬 套的半经验设计,最终的内径、外径及轴向长度尺寸分

22 mm 39.6 mm 55.5 mm

别为 、 和 。需要说明的是,橡胶

15%

衬套在工程设计时允许刚度存在 偏差,因此这并不是唯一解,不同的调整思路可能会得到不同的结果,但各尺寸会大体一致。

5 结束语

针对尺寸参数与橡胶衬套各向刚度的关系进行了分析,基于此提出了橡胶衬套半经验优化设计方法,并采用该方法对某衬套进行了结构设计和优化,通过尺寸

5%

调整使其各向刚度与目标刚度的偏差都在 以内,远

±15%

低于工程设计的 要求。橡胶衬套半经验优化设计

3

方法至少可保证 个方向刚度与目标吻合,具有较高的精度,可有效应对橡胶衬套结构设计时刚度匹配的难题,操作简便,所需调整次数少,工程应用价值较高。

参考文献

[1] Bernd Heißing, Metin Ersoy.Chassis Handbook[M].German, Mercedes Druck, 2011: 421-448. [2] , . [J].余振龙 具龙锡 轿车悬架橡胶衬套结构特点分析 汽, 2009(8): 34-38.车技术[3] , , , .魏志刚 陈效华 吴沈荣 等 橡胶衬套材料参数确定及有[J]. , 2015, 51(8): 137-143.限元仿真 机械工程学报[4] , , , .张平 柴国钟 潘孝勇 等 橡胶隔振器静态特性计算方法[J]. · , 2010(2): 105-110.研究 振动 测试与诊断[5] , , , .李明华 邵梦珠 周康 等 碳材料在橡胶中的应用研究进[J]. , 2015, 62(11): 697-701.展 橡胶工业[6] , .章于川 杨静 互穿聚合物网络技术在橡胶改性中的应用[J]. , 2013, 60(12): 757-762.研究竞争 振动与冲击[7] , , , .叶必军 段小成 黄兴 等 汽车动力总成橡胶悬置结构疲[J]. , 2012, 21(5):61-64.劳设计 计算机辅助工程[8] . [D].丁超 橡胶衬套静、动态特性分析 武汉:华中科技大, 2015.学[9] Guo Z,Sluys L J. Constitutive modelling of hyperelastic rubber-like materials[J]. HERON, 2008(3): 109-131. [10] , , .吴赵佳 侯永平 张建文 随机振动条件下的橡胶衬套疲[J]. , 2017(3): 24-28.劳寿命预测 汽车技术 (责任编辑 文楫) 2018 3 6修改稿收到日期为 年 月 日。

图 刚度相对变化率与内、外径同步变化量曲线

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