某车型关门耳压仿真分析方法研究
苏瑞 李洪亮 苏丽俐 许增满 陈玉明 (
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为解决部分车型车门关闭时存在压耳感的问题,建立了某车型的 模型,以实测关门速度为输入,仿真得到了车门关闭过程中驾驶员和右后乘员的关门耳压变化情况,基于该模型研究了原状态、优化泄压通道、优化空腔体积以及综合考虑后两者对关门耳压仿真结果的影响,并将仿真与试验结果进行了对比。结果表明,与原状态相比,单独优化泄压通道和空腔体积都可以提高仿真精度,而综合考虑泄压通道和空腔体积时仿真精度达到 以上。
3.2
本文模拟汽车在空旷地带的关门情况,由于关门过程气体流速较小,气体属性设为理想气体,整个流体计
8m
算区域为半径为 的半球,除地面采用固定壁面边界
0
条件外,流体域内其他面均采用静压为 的边界条件。
3.3
Large Eddy Simulation,LES)[
模型采用大涡模拟( 8],
不考虑温度对结果的影响,计算量小于直接数值模拟
Direct Numerical Simulation,DNS)[
( 9]。
-
滤波后不可压缩的紊流运动控制方程为纳维 斯
Navier-Stokes,N-S)
托克斯( 方程:
∂
u ∂
uu ∂ 2Sij) ∂
∂+∂ =- ρp ∂ ∂ +·∂ -∂
τ t x x γ x x , = 1,2,3, = 1,2,3 i j
1) ( ui/∂ xj+∂ uj/∂ xi)/ 2
式中, 为拉伸率张量; τij为亚格子应力; γ为运动学粘性系数;为流体密度; ρ ui、uj和p分别为滤波后的速度分量和压力; xi、xj分别为节点i、处的参j量;为时间。t
Smagorinsky
亚格子应力采用 模型[10]求解:
=- 2γT·2Sij + 13 2) τ τδ ( γT=(CsΔ) 2( 2SijSij)
式中, 1/2为亚格子粘涡系数; Δ为过滤尺度; Cs为 Smagorinsky Cs= 0.28; i=系数,取 τkk为中 j时τij的i= δij= 1, δij= 0
取值; δij为克罗内克符号,当 j时, 否则 。
3.4边界条件物理模型压耳感仿真
4
关门压耳感仿真主要针对 种模型状态进行计算:
a.
原状态,为了缩短建模时间,在不影响计算精度的前提下,在该车型原有数模的基础上忽略声学包、线路、电器件以及对汽车内流场影响较小的特征结构;
b.
优化气流通道,改善气流通道使其与实车一致;
c.
考虑空腔体积,行李箱两侧吸音棉、轮包处等声学包及备胎舱泡沫使气体流经的空腔体积减小;
d.
在优化气流通道的同时考虑空腔体积,使模型与实车更接近。
4 结果和讨论4.1耳压和关门速度
2
基于某现产车型测量 个监测点的耳压和关门速
3 3a
度,结果如图 所示。由图 可以看出,关门过程中,驾
0.865 s 227.4 Pa,
驶员左耳耳压在第 达到峰值 右后乘员
0.868 s 235.6 Pa,
左耳耳压在第 达到峰值 右后乘员的耳
3 ms,
压峰值相较于驾驶员耳压峰值出现的时间滞后约并且峰值略高,这可能与关门过程中乘员舱内的气体流
3b
动特性有关。由图 可以看出,关门速度先增大,然后
5关注关门过程中乘员的峰值耳压。由图 可知,原状态模型在关门过程中,乘员耳压在车门关闭瞬间会急剧增加到峰值而后稳定衰减,这与实际情况和推测结果相符。
9
测试结果如图 所示,仿真结果与测试结果相吻合。
均相似,但是驾驶员和右后乘员左耳峰值耳压进一步提高。综合考虑两种情况的结果说明:汽车的气流泄压通道与空腔体积对关门耳压都有不可忽略的影响,同时考虑两者的作用也会使乘员耳压进一步提升。
4.4仿真与试验结果对比
为保证仿真计算方法的精度,确定该仿真方法与实
4
际结果的误差,将上述 种仿真结果与实车原状态实测
10
数据对比,结果如图 所示。