石墨烯增强铝基SiC复合材料抗侵彻机理试验与数值仿真

计晨1,李素云1,2

Chinese Journal of Ship Research - - NEWS -

1 100161海军研究院,北京2 030051中北大学 机电工程学院,山西 太原 SiC摘 要:[目的]旨在研究新型轻质复合装甲板——石墨烯增强铝基 复合材料装甲靶板的抗侵彻失效机SiC理。[方法]利用光镜与扫描电镜对石墨烯增强铝基 复合材料进行微观形貌观察;结合弹道枪试验,利用AUTODYN有限元软件建立1/2模型,破片质量为30g ,靶板厚度为43 mm,采用不同的本构模型描述材料,进行数值模拟仿真计算。[结果]结合弹道枪试验及仿真计算,得到石墨烯增强铝基SiC复合材料复合靶板抗侵彻的过程为:破片侵彻靶板时,靶板表层铝合金受破片挤压形成环形卷曲破口,破片继续向后挤压过程中,靶板不断侵蚀破片头部;且破片不断向后冲击剩余靶板形成变形锥,破片速度足够大时,贯穿靶板形成花瓣型破口。[结论]结合微观形貌观察及弹道枪试验,仿真计算结果显示:Johnson-Cook,Cowper-Symonds Johnson-Holmquist 3及 种本构模型中,Johnson-Holmquist SiC本构模型更适合描述石墨烯增强铝基 复合材料的抗侵彻机理。关键词:石墨烯;复合材料;数值仿真;抗侵彻中图分类号:U668.5 文献标志码:A DOI:10.19693/j.issn.1673-3185. 01147

Test and numerical simulation of anti-penetration mechanism for reinforced aluminum matrix SiC composites

JI Chen1,LI Suyun1,2 1 Naval Research Academy,Beijing 100161,China 2 College of Mechanic and Electric Engineering,North University of China,Taiyuan 030051,China Abstract:[Objectives]In order to study the anti-penetration failure mechanism of new lightweight composite armor plates, a graphene-reinforced aluminum-based SiC composite armor plate is proposed. [Methods] The microstructures of graphene reinforced aluminum matrix SiC composites are observed using light and scanning electron microscopy; combined with a ballistic gun test, a half model is established using AUTODYN finite element software,with a fragment mass of 30 g and a target plate thickness of 43 mm. Different constitutive models are used to describe the materials,and numerical simulation is carried out. [Results] Combining the ballistic gun test and simulation calculations,the anti-penetration process of the graphene reinforced aluminum-based SiC composite target is as follows: when the fragment penetrates the target plate,the aluminum alloy on the target plate is crushed by the fragment,forming a ring-shaped crimp break. During the backward extrusion process,the target plate is continuously eroded by the head,the fragments continue to impact the remaining target plate deformation cone and the fragment speed is great enough to form a petal-shaped breach through the target plate. [Conclusions] Combining microstructure observation and the ballistic gun test,the simulation results show that among the three constitutive models of Johnson-Cook, Cowper-Symonds and Johnson-Holmquist,the latter is more suitable for describing the anti-penetration mechanisms of graphene-reinforced aluminum-based SiC composites. Key words:graphene;composites;numerical simulation;anti-penetration - -

0引言

目前,大型反舰导弹是舰船的主要攻击武器。因机动性能要求,海军舰艇对防护舱壁的重量有所限制。在轻量化设计的要求下,如何在不增加重量的情况下提高舰艇抗破片侵彻的能力,进而提高舰艇的生存能力,是各国海军研究的重点目标。由于传统钢/纤维等复合结构的防护材料存在重量局限性,各国纷纷开展轻量化复合材料的研究[1]。金属基复合材料具有密度小、加工难度低等优点,尤其是铝基陶瓷复合材料,目前被广Graphene)是 21泛应用在各个领域[ 2-3 ]。石墨烯(世纪初的热点新型碳材料,为由碳原子以特殊排布方式构成的二维材料[4],具有优异的物理及化2 630 m2/g[5],是制备高性能学等性能,比表面积达 体[6]。金属基复合材料的理想增强 石墨烯增强金属复合材料的微观及宏观的强化机理已经被验证。例如,高鑫[6]研究了氧化石墨烯增强铝基复合材料的制备及常温拉伸力学性能;吴文政[7]采用试验与仿真相结合的方法,研究了铝基材料中添加的石墨烯体积分数等因素对石墨烯增强铝基复合材料力学性能的影响规律;Rashad等[8]研究了石墨烯纳米片含量对石墨烯增强铝基纳米复合材料拉伸和压缩力学性能及硬度的影响规律;岳红彦等[9]通过制备石墨烯增强铜基复合材料,研究了石墨烯对复合材料的强化机理;李素云等[10] SiC研究了常温下石墨烯增强铝基 复合材料的力Johnson-Cook学性能,并通过试验数据拟合了(JC)[11]及 Cowper-Symonds(CS) 12 ]本构模型参[数。在抗破片侵彻研究方面,国内学者针对钢板、陶瓷等材料进行了大量研究。例如,沈兆武等[13]、孙宇新等[14]对混凝土和陶瓷等材料的抗侵彻规律开展了较系统的试验研究,总结分析了破片的速度和形状等因素对靶板抗侵彻性能的影响。张元豪等[15]研究了钢/玻璃/钢组合结构对高速弹丸的抗侵彻特性。但有关石墨烯增强金属复合材料作为装甲防护材料的抗侵彻性能研究却较少。本文拟通过微观形貌分析并结合数值仿真方SiC法,对石墨烯增强铝基 复合材料复合装甲靶板的抗侵彻性能进行研究。该复合靶板前、后为1.5 mm SiC厚的铝合金板,中间为石墨烯增强铝基SiC复合材料。石墨烯增强铝基 复合材料的主要成分为氧化石墨烯(0.5%~3%)和 SiC陶瓷颗粒(35% ~55% Cu ),剩余部分为铝合金,组分包括(0.1%),Mg(4%),S(i 0.4%),T(i 0.15%),Fe(0.4%), Zn(0.25%),Mn(0.4%~1%),Cr(0.05%~0.25%)以 及铝。以上均为质量分数。

1 材料显微形貌分析

SiC为分析石墨烯增强铝基 复合材料的微观断裂机制,采用光学显微镜(OM)与扫描电子显微镜(SEM )观察准静态试验与动态试验的失效试1 SiC件。图 为试验前石墨烯增强铝基 复合材料的微观形貌图。

1.1 准静态压缩试件形貌观察

45°角发生了剪在准静态压缩试验中,试件沿2切破坏,试件纵切剖面特征如图 所示。其中,裂3纹 是由试件内部裂纹衍生发展形成的,因此,对1 3图中裂纹 与裂纹 进行显微观察。

1 3裂纹 的微观形貌图如图 所示。在微观形貌图中,可以清晰地看出裂纹形态以及微观特1征。对裂纹 进行观察,发现铝基体的强度与硬度较低,表现为弹塑性特征,在正应力作用下发生4所示,SiC了塑性流动。如图 陶瓷颗粒属于脆性材料,在应力的作用下发生了碎裂,断口齐整。裂SiC纹附近区域的 颗粒发生了明显的断裂破碎, SiC 3 5即 颗粒细化。对裂纹 进行观察,结果如图SiC所示。由于基体相铝合金与增强相 颗粒力学性能的差异,两相之间存在较大阻力,在剪切裂纹生成区域,铝基体在应力的作用下发生了塑性应SiC变,与 颗粒发生界面分离直至失效。 综上所述,在准静态压缩试验条件下,铝基体SiC发生塑性应变,同时 颗粒发生脆性断裂产生微裂缝,两相之间的界面发生分离造成两相结合失效。

1.2 动态压缩试件的微观组织形貌观察

2 800在动态压缩条件下,对应变率为 , 3 600,4 500 5 200 s和 -1的动态力学试验后的试件进行纵切,通过光学显微镜,观察和分析材料6)。由图可见,试件底部的微观组织变化规律(图沿加载方向形成弧形塑性流动变形带;且随着加载的增加(应变率增大),试件侧面受到稀疏波的拉伸SiC作用,导致铝基体与 颗粒界面结合力失效,生成很多孔洞;随着应变率增大,大量孔洞扩展并蔓延形成宏观可见的裂纹,进而发生碎裂崩落。 7 2 800 s-1 SiC图 是应变率为 时材料内部 颗粒碎裂的微观示意图。由图可见,经局部放大后,可SiC以清晰地看到在冲击载荷作用下导致的 颗粒8 5 200 s-1碎裂。图 是应变率为 时材料内部压缩形成的塑性带示意图。在准静态压缩过程中,加载速度慢,铝基体变形缓慢,由于铝基体的流动性

太差,在最大剪切应力作用下,导致包裹在铝基体SiC内的 颗粒发生失效,失效变形区域较窄。在动态压缩过程中,受载时间较短,应变率较大,铝基体变形剧烈且迅速,导致流动变形区域变宽。

1.3 扫描电子显微镜(SEM)观察分析

为进一步观察微孔洞的变化,对动态压缩过9 SEM程中的微孔洞进行观察。图 为 下微孔洞的形态,可见微孔洞边缘开裂蔓延,在其周围形成明显可见的微裂纹;随着冲击强度的增大,微裂纹扩展形成宏观裂纹,最终导致材料失效。 综上所述,在动态压缩过程中,石墨烯增强铝SiC基 复合材料试件发生了剧烈变形。究其原因,在压缩过程中,SiC颗粒对铝基体的塑性变形形成了阻碍;同时,受冲击作用影响,SiC颗粒发生 SiC碎裂,在 颗粒边缘与铝基体交界处由于应力集中导致界面分离,形成裂纹衍生。

2 数值仿真分析

仿真过程中,本构模型的选择对仿真计算的结果影响较大。在冲击领域常用的材料模型有JC CS及 本构模型,二者均适用于弹塑性材料。Johnson-Holmquis(t JH)本构模型适用于陶瓷等脆性材料。

2.1 弹道枪试验

首先对本文研究的装甲板进行弹道枪试验。10弹道枪试验布置图如图 所示,弹道枪试验结果1如表 所示。

2.2 力学试验及拟合的本构模型参数

SiC李素云等[ 10 ]以石墨烯增强铝基 复合材料为研究对象,利用万能材料试件机、霍普金森SHPB压杆( )对其在不同应变率下的力学性能2[10]为进行测试,表 不同应变率下的力学试验数JC CS 3所据,材料的 及 模型本构方程参数如表11[10示[10],图 ]为不同应变率下的真应力—应变曲线。

AUTODYN SiC使用 软件自带的铝基 复合材料参数,对照力学试验对已知数据进行修改,JH 12本构模型参数如图 所示,失效等采用软件自带参数。

2.3 不同本构模型下靶板抗侵彻仿真计算 2.3.1 仿真模型

JC ,CS JH分别采用 和 本构模型 ,使 用 ANSYS/AUTODYN 非线性有限元软件,模拟厚度43 mm 1.5 mm为 的三明治结构靶板(前、后各 厚40 mm铝合金板,中间为厚的石墨烯增强铝基SiC 30g Φ11.2 mm×40 mm)复合材料)抗 (尺寸为 13平头钢破片的侵彻过程。如图 所示,计算模型1/2设置为沿中轴面对称,建立 模型,网格中心加SiC密,在铝合金与石墨烯增强铝基 复合材料之0.1 mm 14间添加 厚的共节点粘结层。图 为靶板结构示意图。

2.3.2 计算结果分析

根据弹道枪试验结果,选用破片初始速度为900 1 100 m/s,对 3和 种本构模型的靶板进行侵彻1 100 m/s试验。以 的破片速度工况为例,计算过程的靶板压力云图和速度变化曲线分别如15 16 4图 和图 所示,表 为不同破片速度工况下的计算结果。在动态力学试验中,强冲击会导致材料形成强烈的塑性流动,边缘出现明显碎裂,形成碎块。SiC在弹道枪试验结果中,内部石墨烯增强铝基材料在破片侵彻作用下形成碎块,背弹面破口由裂纹衍生造成剪切破坏。综合仿真对比结果,本JH文材料更适合采用 本构模型进行描述。

2.4 复合靶板的抗侵彻机理分析

15(c)进一步分析复合靶板的抗侵彻机理。由图SiC可得,破片侵彻石墨烯增强铝基 复合材料靶4板的过程共分为 步。

1 )当破片初始接触靶板时,最大压强为11 450 MPa,远大于破片以及靶板材料的屈服极限。破片开始破碎,靶板迎弹面铝合金材料在应力作用下发生塑性流动变形,形成外翘卷曲型破 SiC口,同时,迎弹面的石墨烯增强铝基 复合材料在应力波的作用下发生破碎,部分碎块嵌入卷翘的铝合金破口中。靶板破口及其背弹面破坏的特17征对比结果如图 所示(未显示两侧铝合金面板)。

Fig.2 图2 压缩试件裂纹The cracks of compression specimen

图1 原始材料微观形貌图Fig.1 The micrograph of original material

Fig.6 图6 动态压缩试件的微观组织形貌Microstructure morphology of dynamic compression test specimen (d)应变率为5 200 s-1

Fig.4 图4 SiC颗粒细化示意图Schematic diagram of SiC particle refinement

(b)应变率为3 600 s-1

(c)应变率为4 500 s-1

图5 SiC铝基体与 颗粒界面分离示意图Interfacial separation of aluminum matrix and SiC particles

图3 1裂纹 微观形貌Fig.3 Microstructure of crack 1

7 2 800 s-1 SiC图 应变率为 时材料内部 颗粒碎裂的微观示意图The microscopic view of fragmented SiC particles inside material at the strain rate of 2 800 s-1 Fig.7

图8 5 200 s-1应变率为 时材料内部塑性变形的微观示意图Fig.8 The microscopic view of plastic deformation inside material at the strain rate of 5 200 s-1

图9 微孔洞扩展形貌Micro-hole expansion morphology

Fig.13 13图 靶板计算模型Computational model of the target

Fig.14 14图 靶板结构示意图Schematic diagram of target structure

11图 不同应变率下的真应力—应变曲线Fig.11 True stress-strain curves at different strain rates

12图 靶板材料参数Fig.12 Parameters of target material

Newspapers in Chinese (Simplified)

Newspapers from China

© PressReader. All rights reserved.